分(fēn)流道内的压力升高后，熔體(tǐ)在充满离主流道最遠(yuǎn)的型腔后，再返回来，顺序冲开凝结时间较短的浇口，分(fēn)别充满各型腔。為(wèi)了使各型腔能(néng)基本上同时充满，应将靠近主流道处的浇口做得大些，而将较遠(yuǎn)处的浇口做得小(xiǎo)些，以达到平衡的效果。这种平衡方法，只适用(yòng)于分(fēn)流道截面大、流程短的塑料件加工(gōng)模具(jù)。各浇口的尺寸目前尚无行之有(yǒu)效的定量计算方法。一般情况下是根据试模的情况对浇口进行修正取得。
 
使用(yòng)3个浇口，并将浇口置于以制件中(zhōng)心為(wèi)质(zhì)心的等边三角形的顶点上时，可(kě)获得最小(xiǎo)变形。对于大型箱式壳體(tǐ)制件，浇口位置与数目对变形的影响很(hěn)大。如成型材料采用(yòng)30%玻璃纤维增强的PA6，质(zhì)量為(wèi)4.95kg，四周设有(yǒu)加强的箱式壳體(tǐ)制件，各个浇口都能(néng)平衡进料。采用(yòng)8个浇口比采用(yòng)直浇口的变形更严重，而在4个角处采用(yòng)点浇口成型的制件变形最小(xiǎo)。因此，周转箱一类的制件，推荐在其4个角附近采用(yòng)点浇口进料。 在非平衡的多(duō)型腔模具(jù)的分(fēn)流道中(zhōng)，由于主流道至各型腔的分(fēn)流道長(cháng)度各不相同，或者各型腔的形状和尺寸不尽相同，因此，為(wèi)了使各型腔能(néng)同时均衡的充满，只有(yǒu)改变浇口截面尺寸。当分(fēn)流道截面尺寸较大、流程又(yòu)不太長(cháng)时，分(fēn)流道内熔體(tǐ)的温度和压力都无较大的变化。先达到离主流道最近的浇口，并开始进入型腔，但由于部分(fēn)分(fēn)流道尚未充满，分(fēn)流道内熔體(tǐ)的流动阻力小(xiǎo)于浇口处熔體(tǐ)的流动阻力，因此熔體(tǐ)在最先达到的浇口处凝结而不再继续进入型腔，直到整个分(fēn)流道被充满。
 
在确定大型制件的浇口位置时，必须校核流动比，以保证塑料熔體(tǐ)能(néng)充满整个型腔。流动比的允许值随塑料熔體(tǐ)的性质(zhì)、温度、注射压力等不同而不同。对于有(yǒu)细長(cháng)型芯的圆筒形制件，或有(yǒu)嵌件的制件，应避免偏心进料，以防止型芯或嵌件被挤压移位或变形，导致制件壁厚不均，或制件脱模损坏。在选择浇口位置和形式时，还应使浇口容易切除、痕迹不明显、不影响制件外观质(zhì)量、流道凝料少等。
 
在多(duō)腔注塑模具(jù)设计中(zhōng)，在浇口形状和截面相同的情况下，分(fēn)流道的平衡能(néng)保证熔體(tǐ)均匀的同时充满所有(yǒu)型腔，且在保压期间各型腔的补料条件也相同。对于自然平衡的浇注系统，其主流道、分(fēn)流道和次分(fēn)流道的尺寸可(kě)方便的从圆形截面流道的压力降方程中(zhōng)求得。对于非平衡浇注系统，流道的平衡受到型腔数目、制件形状和尺寸、模具(jù)结构与浇口形式等多(duō)种因素的影响，其流动动力學(xué)平衡是个很(hěn)复杂的问题，
 
平板形制件翘曲变形的原因在于垂直和平行于流动方向上的收缩率不同，如果改用(yòng)多(duō)点浇口或平缝式浇口，则可(kě)有(yǒu)效地克服这种翘曲变形。对于大型圆盘形或箱式壳體(tǐ)制件，通常采用(yòng)多(duō)点浇口，以减少翘曲变形。如用(yòng)30%玻璃纤维增强的PBTP成型圆盘形制件，由于垂直于流动方向的收缩率為(wèi)流动方向的2倍，所以浇口数目和位置不同，制件的圆度和平面度也不同。
 
為(wèi)使大小(xiǎo)不同的型腔同时充满，改变进入模腔的浇口尺寸。由于问题的复杂性，非平衡流道的平衡问题多(duō)采用(yòng)计算机辅助技(jì )术来解决，所得到的结果比采用(yòng)经验公(gōng)式要精(jīng)确很(hěn)多(duō)，但计算机辅助技(jì )术中(zhōng)的树值算法有(yǒu)一些假定条件，并对数學(xué)模型做了必要的简化，加上注塑机型号、操作(zuò)条件及塑料件加工(gōng)材料的差异，并不能(néng)完全达到最优，因此仍然要工(gōng)程师决策。
 
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